純水設備對A2O工藝脫氮與除磷矛盾關系的淺分析
一、傳統(tǒng)A2O工藝存在的矛盾
1. 污泥齡矛盾
傳統(tǒng)的A2/O工藝屬于單污泥系統(tǒng)，其中功能微生物如聚磷菌(PAOs)、反硝化菌和硝化菌在同一系統(tǒng)中共同生長，不同的微生物需要不同的污泥齡才能發(fā)揮最大的功能:
1)與普通的異養(yǎng)好氧菌和反硝化菌相比無錫純水設備，自養(yǎng)硝化菌的產生周期更長。為了使其成為優(yōu)勢菌群，控制系統(tǒng)需要在長泥齡條件下運行。冬季硝化效果較好的污泥齡(SRT)應控制在30d以上。即使在夏季，如果SRT < 5d，系統(tǒng)的硝化作用也會顯得非常微弱。
2) PAOs是一種世代周期短的微生物，其最大世代周期(Gmax)甚至小于硝化細菌(Gmin)。
從生物除磷的角度分析富磷污泥的排放是降低系統(tǒng)磷含量的唯一途徑。
如果污泥排放不及時,一方面,細胞內糖原消耗將疲憊的內源呼吸有關,從而影響醋酸的吸收在厭氧區(qū)和存儲poly-beta-hydroxyalkanic酸(pha)和系統(tǒng)的除磷率下降,甚至導致部分歸功于富磷污泥二次釋放磷。另一方面，SRT對系統(tǒng)中PAOs和GAOs的主導生長也有影響。
在30℃長污泥齡厭氧環(huán)境下(SRT≈10d)， GAOs對乙酸鹽的吸收率高于PAOs，這使得GAOs在系統(tǒng)中占主導地位，影響PAOs磷釋放行為的充分發(fā)揮。
2. 碳源競爭與硝酸鹽殘留干擾的研究
在傳統(tǒng)A2 / O脫氮和除磷系統(tǒng),所消耗的碳源主要是磷釋放,異養(yǎng)細菌脫氮和正常代謝,其中磷釋放和脫氮率有很大的關系的內容容易降解水中的碳源的一部分。一般來說，要完成脫氮與磷的同時，水的碳氮比(BOD5 / rho (TN))為> 4 ~ 5，碳磷比(BOD5 / rho (TP))為> 20 ~ 30。當碳源含量低于此時，因前端厭氧區(qū) PAOs 吸收進水中揮發(fā)性脂肪酸（VFAs）及醇類等易降解發(fā)酵產物完成其細胞內 PHAs 的合成，使得后續(xù)缺氧區(qū)沒有足夠的優(yōu)質碳源而抑制反硝化潛力的充分發(fā)揮，降低了系統(tǒng)對 TN 的脫除效率。
反硝化菌以內碳源和甲醇或 VFAs 類為碳源時的反硝化速率分別為 17～48 、120～900 mg/(g·d)。因反硝化不徹底而殘余的硝酸鹽隨外回流污泥進入厭氧區(qū)，反硝化菌將優(yōu)先于 PAOs 利用 環(huán)境中的有機物進行反硝化脫氮無錫水處理設備，干擾厭氧釋磷的正常進行，最終影響系統(tǒng)對磷的高效去除。
一般，當厭氧區(qū)的 NO3-N 的質量濃度＞1.0 mg/L 時，會對 PAOs 釋磷產生抑制，當其達到 3～4 mg/L 時，PAOs 的釋磷行為幾乎完全被抑制，釋磷（PO4 3--P）速率降 至 2.4 mg/(g·d)。
按照回流位置的不同，溶解氧（DO）殘余干擾主要包括：
1）從分子態(tài)氧（O2）和硝酸鹽（NO3-N）作為電子受體的氧化產能數據分析，以 O2 作為電子受體的產能約為 NO3-N 的 1.5 倍，因此當系統(tǒng)中同時存在O2和NO3-N時，反硝化菌及普通異養(yǎng)菌將優(yōu)先以O2為電子受體進行產能代謝。
2）氧的存在破壞了PAOs釋磷所需的“厭氧壓抑”環(huán)境，致使厭氧菌以O2為終電子受體而抑制其發(fā)酵產酸作用，妨礙磷的正常釋放，同時也將導致好氧異養(yǎng)菌與PAOs進行碳源競爭。
一般厭氧區(qū)的DO的質量濃度應嚴格控制在0.2mg/L以下。從某種意義上來說硝酸鹽及DO殘余干擾釋磷或反硝化過程歸根還是功能菌對碳源的競爭問題。
二、傳統(tǒng)A2O工藝改進策略
1、基于 SRT 矛盾的復合式
A2/O工藝在傳統(tǒng) A2/O工藝的好氧區(qū)投加浮動載體填料，使載體表面附著生長自養(yǎng)硝化菌，而 PAOs 和反硝化菌則處于懸浮生長狀態(tài)，這樣附著態(tài)的自養(yǎng)硝化菌的 SRT 相對獨立，其硝化速率受短 SRT 排泥的影響較小，甚至在一定程度上得到強化。
懸浮污泥SRT、填料投配比及投配位置的選擇不僅要考慮硝化的增強程度，還要考慮懸浮態(tài)污泥 含量降低對系統(tǒng)反硝化和除磷的負面影響。
載體填料的投配并不意味可大幅度增加系統(tǒng)排泥量，縮短懸浮污泥 SRT 以提高系統(tǒng)除磷效率；相反，SRT 的 縮短可能降低懸浮態(tài)污泥（MLSS）含量，從而影響系統(tǒng)的反硝化效果，甚至造成除磷效果惡化。
研究表明，當懸浮污泥 SRT 控制為 5 d 時，復合式 A2/O 工藝的硝化效果與傳統(tǒng)A2/O工藝相比，兩者的硝化效果無明顯差異，復合式A2/O工藝的載體填料不能完全獨立地發(fā)揮其硝化性能；若再降低懸浮污泥SRT則因系統(tǒng)懸浮污泥含量的降低致使硝酸鹽積累，影響厭氧磷的正常釋放。
2、基于“碳源競爭”角度的工藝
解決傳統(tǒng) A2/O工藝碳源競爭及其硝酸鹽和 DO 殘余干擾釋磷或反硝化的問題，主要集中在 3 方面：
針對碳源競爭采取的解決策略，如補充外碳源、反硝化和釋磷 重新分配碳源（如倒置 A2/O工藝）等；
解決硝酸鹽干擾釋磷提出的工藝改革，如 JHB、UCT、MUCT 等工藝；
針對 DO 殘余干擾釋磷、反硝化的問題， 可在好氧區(qū)末端增設適當容積的“非曝氣區(qū)”。
(1)補充外碳源
補充外碳源是在不改變原有工藝池體結構及各功能區(qū)順序的情況下，針對短期內因水質波動引起碳源不足而提出的應急措施。一般供選擇的碳源可分為 2 類：
a、甲醇、乙醇、葡萄糖和乙酸鈉等有機化合物；
b、可替代有機碳源，如厭氧消化污泥上清液、 木屑、牲畜或家禽糞便及含高碳源的工業(yè)廢水等。相對糖類、纖維素等高碳物質而言，無錫水處理設備因微生物以低分子碳水化合物（如，甲醇、乙酸鈉等）為碳源進行合成代謝時所需能量較大，使其更傾向于利用此類碳源進行分解代謝，如反硝化等。
任何外碳源的投加都要使系統(tǒng)經歷一定的適應期，方可達到預期的效果。針對要解決的矛盾主體選擇合適的碳源投加點對系統(tǒng)的穩(wěn)定運行和節(jié)能降耗至關重要。一般在厭氧區(qū)投加外碳源不僅能改善系統(tǒng)除磷效果，而且可增強系統(tǒng)的反硝化潛能；但是若反硝化碳源嚴重不足致使系統(tǒng)TN脫除欠佳時， 應優(yōu)先考慮向缺氧區(qū)投加。
（2）倒置A2/O工藝及其改良工藝
傳統(tǒng) A2/O工藝以犧牲系統(tǒng)的反硝化速率為前提，優(yōu)先考慮釋磷對碳源的需求，而將厭氧區(qū)置于工藝前端，缺氧區(qū)后置，忽視了釋磷本身并非除磷工藝的目的所在。
從除磷角度分析可知，倒置 A2/O 工藝還具有 2 個優(yōu)勢：
“饑餓效應”。PAOs厭氧釋磷后直接進入生化 效率較高的好氧環(huán)境，其在厭氧條件下形成的攝磷驅 動力可以得到充分地利用。
“群體效應”。允許所有 參與回流的污泥經歷完整的釋磷、攝磷過程。然而有研究者認為，倒置 A2 /O 工藝的布置形式。
（3）JHB、UCT 及改良 UCT 工藝
與分點進水倒置 A2 /O 工藝相比，JHB（亦稱 A+ A2 /O 工藝） 和 UCT 工藝的設計初衷是通過改變外回流位點以解決硝酸鹽、DO殘余干擾釋磷。
JHB 工藝中的氮素的脫除主要發(fā)生在污泥反硝化區(qū)和缺氧區(qū)，且兩者的脫除量相當， 污泥反硝化區(qū)的設置改變了氮素在各功能區(qū)的分配比例，使厭氧區(qū)能夠更好地專注于釋磷。
JHB 工藝流程與倒置 A2 /O 工藝相同，對于低 C/N 進水而言， JHB 工藝污泥反硝化區(qū)的設置可能會引起后續(xù)各功能區(qū)的碳源不足，為此也有必要采用分點進水方式。
與倒置 A2 /O 工藝不同，UCT 工藝是在不改變傳統(tǒng) A2 /O 工藝各功能區(qū)空間位置的情況下，污泥先回流至缺氧區(qū)，使其經歷反硝化脫氮后，再通過缺氧區(qū)的混合液回流至厭氧區(qū)，避免了回流污泥中硝酸鹽、DO 對厭氧釋磷的干擾。
UCT 工藝流程在進水C/N適中的情況下，缺氧區(qū)的反硝化作用可使回流至厭氧區(qū)的混合液中硝酸鹽的含量接近于0；而當進水C/N較低時， UCT工藝中的缺氧區(qū)可能無法實現氮的完全脫除， 仍有部分硝酸鹽進入厭氧區(qū)，因此又產生了改良 UCT 工藝（MUCT）。
與 UCT 工藝相比，MUCT 將傳統(tǒng) A2 /O 工藝中 的缺氧區(qū)分隔為 2 個獨立區(qū)域，前缺氧區(qū)接受來自 二沉池的回流污泥，后缺氧區(qū)接受好氧區(qū)的硝化液， 從而使外回流污泥的反硝化與內回流硝化液的反硝 化完全分離無錫純水設備，進一步減少了硝酸鹽對厭氧釋磷的影響。
以MUCT工藝為主體工藝的流程圖無論 UCT 還是 MUCT，回流系統(tǒng)的改變強化了 厭氧、缺氧的交替環(huán)境，使其與 JHB 一樣，缺氧區(qū)容易富集反硝化 PAOs，實現同步脫氮除磷。
3、兼顧 SRT 矛盾及“碳源競爭”工藝
（1）新型雙污泥脫氮除磷工藝
新型雙污泥脫氮除磷工藝（PASF）工藝也可謂是傳統(tǒng) A2/O 與曝氣生物濾池（BAF）的組合工藝， 是以分相培養(yǎng)為基礎的雙泥系統(tǒng)，能更好地滿足各功能微生物對環(huán)境、營養(yǎng)物質及生存空間的最佳需求。
在工藝設計及運行過程中，通過縮短前端 A2 /O 工藝好氧區(qū)的 HRT，將硝化過程從中分離而順序“嫁接”于二沉池后端的 BAF。
對于 PAOs 的厭氧釋磷而言，因前端的污泥單元不承擔硝化功能，在理想條件下外回流污泥中不含有硝酸鹽，為 PAOs 釋磷創(chuàng)造了良好的“壓抑”環(huán)境，使其優(yōu)先利用原水中的 VFAs 類物質合成 PHAs 并釋放磷；
再者，也因長 SRT 硝化菌以生物膜形式固著生長在填料表面而短SRT 的 PAOs 和反硝化菌呈懸浮態(tài)生長在前端的污泥單元，實現了硝化菌與反硝化菌、PAOs 等功 能微生物的 SRT 分離，緩解了 SRT 矛盾。決定缺氧區(qū)反硝化效果的因素主要有2個：進入缺氧區(qū)的優(yōu)質碳源（VFAs 和 PHAs）含量及來自 BAF 的內回流硝化液中的硝酸鹽含量。
當進水 C/N 較高時，硝酸鹽成為反硝化的限制因子無錫水處理設備，隨著內回流比的增大缺氧區(qū)異養(yǎng)反硝化效果也相應提高，但升高幅度卻呈遞減趨勢；
而當進水 C/N 較低時，因碳源成為反硝化的限制因子，根據異養(yǎng)反硝化菌和反 硝化 PAOs 對電子受體的競爭機制，適當提高內回 流硝酸鹽負荷的方式刺激反硝化聚磷菌（DPAOs） 的優(yōu)勢生長，使其以硝酸鹽為電子受體，并以 PHAs 為電子供體進行同步反硝化脫氮除磷，實現“一碳 兩用”，同時可節(jié)省系統(tǒng)的能耗，減少污泥產量。
（2）雙循環(huán)兩相生物處理工藝
雙循環(huán)兩相生物處理工藝（BICT）是在序批式活性污泥法的基礎上，增設獨立的生物膜硝化反應器，使自養(yǎng)硝化菌與反硝化菌、PAOs 等異養(yǎng)菌分相培養(yǎng)，以克服脫氮與除磷間的 SRT 矛盾及硝酸鹽、 DO 干擾釋磷而開發(fā)的污水處理新工藝，其主體單元由厭氧生物選擇器、序批式懸浮污泥主反應器、生物膜硝化反應器組成。
該工藝正常運行時主要完成 4 個操作過程：
a、進水、曝氣攪拌 + 污泥回流
原水與沉淀池的回流污泥在厭氧生物選擇器內混合接觸，借助高負荷梯 度產生的“選擇壓力”篩選出具有良好絮凝性的細 菌，并使 PAOs 厭氧釋磷。此時，主反應器在曝氣攪 拌的作用下，完成 COD 的去除及 PAOs 的超量攝磷；
b、缺氧攪拌 + 硝化液回流
主反應器接受來自生物膜反應器的硝化液，在機械攪拌作用下，完成反硝化脫氮，同時被擠出的混合液進入沉淀池，經沉淀分離后上清液進入生物膜硝化反應器；
c、再曝氣
吹脫污泥中包裹的氮氣以利于泥水分離，也可強化 PAOs 的好氧攝磷；
d、靜止沉淀、潷水
靜止沉淀的同時排出富磷污泥無錫水處理設備。此工藝獨立硝化反應單元的設置消除了SRT與硝化的高度關聯性，SRT不再是影響系統(tǒng)脫氮效率的限制因子。
（3）BCFS 工藝
BCFS 工藝（Biologische Chemische Fosfaat Stikstof verwijdering） 可實現磷的完全去除和氮的最佳脫除。
與 UCT 工藝相比，BCFS 工藝在主流線上增設2個反應區(qū)——接觸區(qū)和混合區(qū)。
介于厭氧區(qū)與缺 氧區(qū)之間的接觸區(qū)相當于第 2 選擇池，可以有效控 制絲狀菌的異常生長，防止污泥膨脹的發(fā)生；另外， 也因回流污泥先回流于此進行反硝化脫氮反應，給 PAOs 厭氧釋磷營造了良好的“壓抑”環(huán)境。
介于缺氧區(qū)與好氧區(qū)之間的混合區(qū)相當于一個“機動單元”， 可通過曝氣系統(tǒng)的啟閉靈活地控制其前端好氧區(qū)和后端缺氧區(qū)的氧化還原電位，也可在低C/N條件下誘導反硝化PAOs成為優(yōu)勢菌群而發(fā)揮同步脫氮除磷，實現“一碳兩用”。無錫純水設備,無錫水處理設備，無錫去離子水設備
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